式（8）、（9）、（10）、中：为同轴线传输的最高频率；为同轴线最大传输功率；Vm为同轴线行波峰值电压；c为光速3×108米/秒，；Z0为特性阻抗；Ebr为介质击穿场强。
由式（7），当特性阻抗Z0一定时， b/a是定值，由式(8)，a、b增加时，截止频率降低，由(9)、(10)，a、b增加，最大传输功率也增加。由于射频同轴继电器随着工作频率的下降，其传输功率上升，所以，其截止频率不宜设计过高，而应略高于其最高工作频率，这是保证产品较大功率的重要方法，即在满足产品最高工作频率时，为提高功率，应尽量加大b和a的尺寸。
在初步确定相关尺寸后，进行建模，见图8，采用HFSS软件对射频传输线进行电场仿真验证，射频输入端口输入350W@8GHz功率信号，电场分布图见图9。
图8射频传输线模型
图9射频传输线电场仿真模型
该产品中间簧片与接地板最小距离为1.5mm,空气击穿场强约为4.5×106V/m，通过仿真得到的射频传输线最大场强为4.6672×105V/m，完全满足设计要求，并且产品已经多次通过了耐功率试验验证。
三、结论
根据机载产品的特殊要求，通过封闭式结构及上下放置结构设计、提高了产品耐环境适应性及抗电磁干扰性能。TTL自关断电路设计、自保持结构设计降低产品驱动电流及功耗，“平衡旋转式”电磁系统设计，提高了抗冲击、振动性能，采用射频大功率设计技术提高了产品射频功率传输能力。目前该产品通过鉴定试验，性能指标完全达到了机载要求，性能稳定并得到了广泛应用。
